Razlike v lastnostih strjevanja nodularnega železa

Na splošno so nodularne litine veliko bolj nagnjene k krčenju in poroznosti kot ulitki iz sivega železa. Preprečevanje okvar zaradi krčenja je pogosto zelo težaven problem pri načrtovanju postopka. V zvezi s tem so izkušnje, povzete iz dejanske proizvodnje, zelo nedosledne in vsak ima svoja mnenja: nekateri menijo, da je treba upoštevati načelo zaporednega strjevanja, v končni položaj strjevanja pa je treba dodati velik dvižni vod, da dopolni količino ki nastane med postopkom strjevanja ulitka. Krčenje; Nekateri mislijo, da nodularni deli iz litega železa potrebujejo le majhne riserje, včasih pa lahko zvočne odlitke izdelamo tudi brez riserjev.

Da bi povečali stopnjo proizvodnje postopka in hkrati zagotovili kakovost ulitkov, ni dovolj nadzor nad kemično sestavo litega železa. Na podlagi razumevanja lastnosti strjevanja nodularnega železa je treba učinkovito nadzorovati taljenje, sferoidizacijo, cepljenje in obdelavo litega železa. V celotnem postopku vlivanja je treba togost kalupa učinkovito nadzorovati.

1. Značilnosti strjevanja nodularnega železa

Večina nodularne litine, ki se uporablja v dejanski proizvodnji, je blizu evtektične sestave. Ulitki z debelimi stenami uporabljajo hipoevtektično sestavo, tankostenski odlitki pa hiperevtektično sestavo, vendar niso daleč od evtektične sestave.

Pri nodularnem železu z evtektičnimi in hiperevtektičnimi komponentami se med eutektičnim strjevanjem iz tekoče faze najprej oborijo majhne grafitne kroglice. Tudi pri nodularni litini s hipoevtektično sestavo se bodo zaradi povečanja stopnje prehlajevanja staljenega železa po obdelavi s sferoidizacijo in inokulacijo majhne grafitne kroglice najprej oborile pri temperaturi, ki je veliko višja od ravnotežne evtektične temperature prehoda. Prva serija majhnih grafitnih krogel je nastala pri temperaturah 1300 ° C ali več.

V nadaljnjem postopku strjevanja, ko se temperatura znižuje, nekatere prve majhne grafitne krogle zrastejo, nekatere pa se ponovno raztopijo v staljeno železo in oborijo se tudi nove grafitne krogle. Padavine in rast grafitnih krogel se izvajajo v širokem temperaturnem območju.

Ko grafitna kroglica odraste, se vsebnost ogljika v staljenem železu okoli nje zmanjša in okoli grafitne kroglice bo nastala avstenitna lupina, ki obdaja grafitno kroglico. Čas tvorjenja avstenitne skorje je povezan s hitrostjo hlajenja odlitka v kalupu: hitrost hlajenja je velika in ogljik v staljenem železu nima časa, da bi enakomerno difundiral, avstenitna skorja pa nastane prej; hitrost hlajenja je nizka, kar je koristno za hitrost hlajenja v staljenem železu. Ogljik enakomerno difundira in kasneje nastane avstenitna skorja.

Preden nastane avstenitna lupina, se grafitna kroglica neposredno dotakne staljenega železa z visoko vsebnostjo ogljika, ogljik v staljenem železu pa je enostavno razpršiti v grafitno kroglico, tako da grafitna kroglica zraste. Po tvorbi avstenitne lupine je ovirana difuzija ogljika v staljenem železu do grafitnih kroglic in hitrost rasti grafitnih kroglic močno pade. Ker je latentna toplota kristalizacije, ki se sprosti, ko se grafit obori iz staljenega železa, velika, približno 3600 J / g, je latentna toplota kristalizacije, ki nastane, ko se avstenit obori iz staljenega železa, manjša, približno 200 J / g, in tvori okrog lupine avstenita grafitna kroglica Rast grafitnih kroglic je ovirana, kar bo znatno upočasnilo sproščanje kristalizacijske latentne toplote. V teh pogojih je napredek evtektičnega strjevanja odvisen od nadaljnjega zniževanja temperature, da nastanejo nova kristalna jedra. Zato je treba evtektično preobrazbo sferoidnega grafitnega litega železa zaključiti v razmeroma velikem temperaturnem območju, območje strjevanja pa je dvakrat ali več kot v sivi litini, ki ima značilne paste značilne lastnosti strjevanja.

Skratka, značilnosti strjevanja nodularnega železa imajo predvsem naslednje vidike.

1. Široko temperaturno območje strjevanja

Iz ravnotežnega diagrama zlitine železo-ogljik temperatura strjevanja v bližini evtektične sestave ni široka. Dejansko postopek strjevanja po sferoidizaciji in inokulaciji staljenega železa odstopa daleč od ravnotežnih pogojev. Pri približno 150 ° C nad evtektično prehodno temperaturo (1150 ° C) se grafitne krogle začnejo obarvati in temperatura, pri kateri se evtektični prehod znova konča, je lahko približno 50 ° C nižja od ravnotežne evtektične prehodne temperature.

Zlitina s tako širokim temperaturnim območjem strjevanja se strdi na način paste strjevanja in težko je doseči zaporedno strjevanje ulitkov. Zato v skladu s konstrukcijskim načelom dvižnega voda jeklenih ulitkov načrt postopka realizacije zaporednega strjevanja ulitkov in nastavitve velikega dvižnega voda na zadnjem strjenem vročem spoju ni zelo primeren.

Ker se grafitne krogle obarjajo pri zelo visokih temperaturah in pride do evtektične transformacije, dve fazi tekoče-trdne snovi sobivata dlje časa, pri strjevanju staljenega železa pa istočasno pride do krčenja in krčenja tekočine. Zato je nemogoče v celoti nadoknaditi krčenje tekočine skozi sistem zapiranja in dvižni vod, kot jeklene ulitke.

2. Padavine grafita med evtektično preobrazbo vodijo do povečanja prostornine

V bližini evtektične temperature je gostota avstenita približno 7.3 g / cm3, gostota grafita pa približno 2.15 g / cm3. Med strjevanjem ulitka bodo padavine grafita povzročile volumsko širitev sistema. Približno 1% (masni delež) oborjenega grafita lahko povzroči 3.4-odstotno volumsko ekspanzijo.

Pravilna uporaba grafitacijske ekspanzije v litem železu lahko učinkovito kompenzira volumsko krčenje med strjevanjem. Pod določenimi pogoji lahko zvočne odlitke izdelamo brez dvižnih plošč.

Poudariti je treba, da siva litina in nodularna litina oborita grafit med postopkom evtektične transformacije in se volumsko razširita. Vendar pa je zaradi različne morfologije in mehanizma rasti grafita v obeh litinah tudi učinek ekspanzije grafitizacije na litje litine zelo različen.

Za kosmičasti grafit v evtektičnem grozdu sive litine prednostno raste konica, ki je v neposrednem stiku s staljenim železom. Večina prostorninske ekspanzije, ki jo povzroči rast grafita, deluje na staljeno železo v stiku z grafitno konico, kar je koristno, če ga prisilimo, da se napolni z vejami avstenita. Razmik med njima naredi ulivanje bolj gosto.

Grafit v nodularni litini gojijo pod pogojem, da je obdan z avstenitno lupino. Količinska širitev, ki nastane, ko grafitna krogla zraste, je v glavnem skozi avstenitno lupino, ki deluje na sosednje evtektične grozde, kar lahko z iztiskanjem poveča razmik med evtektičnimi grozdi in je enostavno delovati na stene kalupa skozi evtektične grozde, ki povzročajo premikanje sten plesni.

3. Razširitev z grafitizacijo med strjevanjem ulitka lahko povzroči premik kalupa v steni

Nodularna litega železa se strdi s pastasto metodo strjevanja. Ko se odlitki začne strjevati, je zunanja površinska plast ulitka na vmesniku kalup-kovina veliko tanjša od sive litine in počasi raste. Tudi po daljšem času je površinska plast še vedno močna. Tanka lupina z nizko togostjo. Ko se znotraj grafično prikazane ekspanzije pojavi zunanja lupina, se lahko premakne navzven, če ni dovolj močna, da bi vzdržala ekspanzijsko silo. Če je togost kalupa slaba, bo prišlo do gibanja stene in votlina se bo razširila. Posledično vpliva ne samo na dimenzijsko natančnost ulivanja, ampak krčenja po raztezanju z grafitizacijo ni mogoče nadomestiti, znotraj ulitka pa bodo nastale napake, kot so krčna votlina in poroznost.

4. Vsebnost ogljika v evtektičnem avstenitu je višja od vsebnosti ogljika v sivi litini

Glede na raziskovalno poročilo podjetja RW Heine v ZDA je med evtektičnim strjevanjem nodularnega železa vsebnost ogljika v avstenitu večja kot v sivi litini.

Ko se evtektika iz sive litine strdi, so grafitni kosmiči v evtektičnem grozdu v neposrednem stiku z avstenitom in staljenim železom z visoko vsebnostjo ogljika. Ogljik v staljenem železu ne samo difundira v grafit skozi avstenit, ampak tudi neposredno difundira v grafitne kosmiče, zato je vsebnost ogljika v avstenitu na vmesniku staljenega železa in avstenita relativno nizka, približno 1.55%.

Ko se nodularna litega železa evtektično strdi, se grafitne kroglice v evtektičnem grozdu dotikajo le avstenitne lupine, ne pa tudi staljenega železa. Ko grafitne kroglice zrastejo, se ogljik v staljenem železu skozi lupino avstenita difundira v grafitne kroglice. Zato je vsebnost ogljika v avstenitu na meji staljenega železa in avstenita razmeroma visoka in doseže približno 2.15%.

Med evtektičnim strjevanjem nodularnega železa je lahko vsebnost ogljika v avstenitu večja. Če se ohrani enaka hitrost hlajenja, bo v enakih pogojih vsebnosti ogljika in silicija količina oborjenega grafita manjša. Zato se bo, ko se evtektika strdi, prostorninsko krčenje nekoliko večje kot pri sivi litini. To je tudi eden od razlogov, zakaj so nodularni železovi odlitki bolj nagnjeni k krčenju in poroznosti. Vzdrževanje nizke hitrosti hlajenja med postopkom strjevanja je dejavnik, ki pripomore k analizi naboja grafita.

V pogojih, zaradi katerih je lahko grafizacija zadostna, je vsebnost ogljika v evtektičnem avstenitu (to je največja topnost topnega ogljika v avstenitu v trdni snovi) povezana z vsebnostjo silicija v litem železu in jo na splošno lahko izračunamo po naslednji formuli.

Največja topnost ogljika v trdni snovi v avstenitu CE = 2.045－0.178 Si

2. Sprememba prostornine med strjevanjem nodularnih litin

Od trenutka, ko se staljeno železo vlije v kalup, do konca evtektičnega strjevanja in popolnega strjevanja odlitka se litega železa v votlini skrči v tekočini, volumsko razteza zaradi padavin primarnega grafita in strdi. krčenje, ki ga povzročajo padavine evtektičnega avstenita, več sprememb v prostornini, kot je povečanje prostornine zaradi padavin evtektičnega grafita. Da bi olajšali opis spremembe prostornine med strjevanjem nodularne litine, se je treba sklicevati na poenostavljeni fazni diagram, prikazan na sl. 2.

1. Tekoče krčenje staljenega železa

Po vstopu staljenega železa v kalup se prostornina zmanjša, ko se temperatura zniža. Količina krčenja staljenega železa v tekočini se spreminja zaradi njegove kemične sestave in pogojev obdelave, vendar se to običajno prezre. Na splošno se upošteva volumsko krčenje 1.5% za vsakih 100 ° C padca temperature. Temperaturno območje, v katerem pride do krčenja tekočine, se izračuna na podlagi padca temperature ulivanja na ravnotežno evtektično prehodno temperaturo (1150 ° C). Ko se deli iz nodularnega liva vlijejo pri več različnih temperaturah vlivanja, je krčenje tekočine prikazano v tabeli 1.

Tabela 1 Krčenje tekočih odlitkov iz nodularnega železa pri vlivanju pri različnih temperaturah

2. Prostorninsko povečanje zaradi padavin primarnega grafita

Čeprav bo hipoevtektična sferoidna grafitna litega železa oborila majhne grafitne krogle nad temperaturo likvidusa, je količina zelo majhna in običajno zanemarljiva.

Kot smo že omenili, lahko vsak 1% (masni delež) oborjenega grafita povzroči volumsko povečanje za 3.4%. Zato je volumska ekspanzija, ki jo povzročijo padavine primarnega grafita, enaka 3.4G.

Tabela 2 prikazuje volumsko širitev, ki jo povzročajo padavine primarnega grafita iz več nodularnih litin z različno vsebnostjo ogljika in silicija.

Čeprav lahko oborjeni primarni grafit kompenzira krčenje tekočine med strjevanjem litega železa, se pri ulitkih z debelino stene več kot 40 mm verjetno pojavijo napake, kot so grafitni vključki ali grafit, ki plavajo. V tem primeru je treba posebno pozornost nameniti nadzoru vsebnosti ogljika in silicija.

Tabela 2 Količinska širitev zaradi padavin primarnega grafita v več nodularnih litinah

• Vsebnost ogljika v litem železu (%): 3.6 / 3.5 / 3.6 / 3.7 / 3.6 / 3.7 / 3.8
• Vsebnost silicija v litini (%): 2.2 / 2.4 / 2.4 / 2.4 / 2.6 / 2.6 / 2.6
• Vsebnost evtektičnega ogljika CC (%) / 3.54 / 3.47 / 3.47 / 3.47 / 3.40 / 3.40 / 3.40
• Količina padavin primarnega grafita G začetna (%) / 0.06 / 0.03 / 0.13 / 0.24 / 0.21 / 0.31 / 0.41
• Količinska širitev zaradi padavin primarnega grafita (%): 0.21 / 0.10 / 0.44 / 0.82 / 0.71 / 1.05 / 1.39

3. Prostorninsko krčenje zaradi padavin evtektičnega avstenita

Za izračun volumskega krčenja, ki ga povzročijo padavine evtektičnega avstenita, masni delež evtektične tekoče faze (v nadaljnjem besedilu "količina evtektične tekoče faze"), količina krčenja tekočine in evtektični avstenit, oborjen iz enote evtektik tekoča faza je treba upoštevati Prostornina in strjevanje krčenje. Izračun krčenja s tekočino je opisan zgoraj. Strjevanje krčenja avstenita, oborjenega iz evtektične tekoče faze, je običajno 3.5%.

Tabela 3 prikazuje volumsko krčenje, ki ga povzroča obarjanje evtektičnega avstenita v več nodularnih litinah z različno vsebnostjo ogljika in silicija.

Tabela 3 Prostorninsko krčenje zaradi padavin evtektičnega avstenita v več nodularnih litinah

• Vsebnost ogljika v litem železu (%) 3.6 / 3.5 / 3.6 / 3.7 / 3.6 / 3.7 / 3.8
• Vsebnost silicija v litem železu (%) / 2.2 / 2.4 / 2.4 / 2.4 / 2.6 / 2.6 / 2.6
• Količina evtektične tekoče faze (%) 99.94 / 99.97 / 99.87 / 99.76 / 99.79 / 99.69 / 99.59
• Količina oborjenega avstenita v enoti evtektične tekoče faze (%) ～ 98.1
• Volumsko krčenje avstenita pri izlivanju pri 1400 ℃ (%) / 3.30 / 3.30 / 3.30 / 3.30 / 3.30 / 3.29 / 3.29
• Volumsko krčenje avstenita pri izlivanju pri 1350 ℃ (%) / 3.33 / 3.33 / 3.33 / 3.32 / 3.32 / 3.32 / 3.32
• Volumsko krčenje avstenita pri vlivanju pri 1300 ℃ (%) 3.35 / 3.35 / 3.35 / 3.35 / 3.35 / 3.34 / 3.34

Za več pogosto uporabljenih nodularnih litin naj bo temperatura vlivanja nižja od 1350 ℃. Pod pogojem, da se kalup ne premika po steni, lahko volumsko širjenje, ki ga povzroči grafitizacija med strjevanjem ulitka, kompenzira krčenje tekočine in strjevanje. Zvočne odlitke je mogoče ustvariti brez nastavitve dvižnih plošč. Če je temperatura izlivanja 1400 ℃, če je za lito železo izbran višji ekvivalent ogljika, lahko ekspanzija z grafitizacijo nadomesti tudi različno volumsko krčenje, vendar je ta metoda primerna le za tankostenske odlitke, debelejše odlitke pa so nagnjene k vključitvi grafita in žlindre Grafitne plavajoče napake.

Podatki, navedeni v tabeli 5, pa so pridobljeni iz ravnotežnega diagrama in temeljijo na predpostavki, da "potencialno oborjeni ogljik" v procesu strjevanja v celoti oborijo grafitni kristali. Pri dejanski proizvodnji mora seveda temeljiti na učinkoviti obdelavi sferoidizacije in cepljenja, pri čemer je nujna zadostna grafitizacija. Za ulitke z visoko hitrostjo hlajenja in tankostenske odlitke je zaradi nezadostne grafitizacije med evtektičnim strjevanjem volumska ekspanzija, ki jo povzroča obarjanje evtektičnega grafita, manjša od zgoraj omenjene izračunane vrednosti, in še vedno je enostavno ustvariti napake, kot so krčne votline in krčenje poroznost. .

Hkrati je tudi togost kalupa zelo pomemben dejavnik. Če togost kalupa za ulivanje ni visoka in se gibanje stene pojavi med grafitizacijo in raztezanjem, krčenja po raztezanju ni mogoče nadgraditi, znotraj ulitka pa bo prišlo do napak, kot so krčna votlina in poroznost krčenja.

3. Pogoji za izvedbo vlivanja brez dviga

Od zaključka prelivanja do konca strjevanja bo pri litju prišlo do krčenja tekočine in strjevanja. Poleg tega, ker je nodularno železo strjeno s pastasto metodo strjevanja, je težko popolnoma dopolniti krčenje tekočine s sistemom za vlivanje, da se doseže ulivanje brez dvigovanja. Krčenje tekočine in strjevanje litega železa je treba kompenzirati z volumskim raztezanjem, ko se oborijo grafitni kristali. Za to morajo biti izpolnjeni naslednji pogoji.

Metalurška kakovost staljenega železa je dobra

V običajnih okoliščinah je ekvivalent ogljika bolje izbrati 4.3 ali 4.4, ekvivalent ogljika pa je mogoče primerno povečati za tankostenske odlitke. Če želimo povečati količino oborjenega grafita, če ostane ekvivalent ogljika enak, je bolj ugodno povečati vsebnost ogljika kot povečati vsebnost silicija.

Delovanje sferoidizacije je treba strogo nadzorovati. Pod pogojem, da se zagotovi globalizacija grafita, je treba količino preostalega magnezija čim bolj zmanjšati, masni delež preostalega magnezija pa ohranjati na približno 0.06%.

Zdravljenje s cepljenjem mora biti ustrezno. Poleg cepljenja, ki se izvaja hkrati z obdelavo s sferoidizacijo, je treba med vlivanjem izvesti tudi takojšnje cepljenje. Tankostenske odlitke je najbolje vnaprej cepiti, preden se staljeno železo sprosti.

Hitrost hlajenja med strjevanjem ulitka ne sme biti previsoka

Če je hitrost hlajenja ulitka previsoka, med postopkom strjevanja grafita ni mogoče v celoti analizirati, razširitev grafitizacije pa ne zadostuje za kompenzacijo krčenja litega železa in zato ulivanja brez dviga ni mogoče uresničiti.

Prelivanje pri nizki temperaturi

Da bi zmanjšali krčenje tekočine, je temperaturo ulivanja najbolje nadzorovati pod 1350 ℃, običajno 1320 ± 20 ℃.

Uporaba notranjih vrat v obliki kosmičev

Da se izognemo iztisu staljenega železa iz notranjih vrat med grafitizacijo in ekspanzijo, je treba notranja vrata po strjevanju kalupa hitro utrditi. Zato je treba pri sprejetju sheme ulivanja brez dviga uporabiti tanka in široka notranja vrata. , Razmerje med širino in debelino je običajno 4 do 5. Pri izbiri debeline notranjih vrat je treba upoštevati tudi temperaturo vlivanja, notranja vrata pa med postopkom vlivanja ne smejo biti strjena.

Izboljšajte togost kalupa

Da bi se izognili širjenju votline med razširitvijo z grafitizacijo, je izboljšanje togosti kalupa eden pomembnih pogojev za zagotovitev kakovosti ulitka. Ne glede na uporabo modeliranja mokrega peska iz gline ali raznovrstnega modeliranja peska, ki se samostojno nastavlja, ne glede na to, kako velik poudarek je na "razbijanju trdne snovi", ne bo pretiran.

Pri izdelavi večjih ulitkov s samotrjevalnim peskom je treba na površino kalupa položiti ohlajeno železo ali grafitne bloke, ki ustrezajo nekaterim debelim delom na ulitku. Hladni bloki iz železa in grafita imajo seveda hladilni učinek, vendar bi morali tudi pravilno razumeti svojo vlogo pri izboljšanju togosti kalupa. V nekaterih primerih uporaba ognjevzdržnih opek namesto ohlajenega železa ali grafitnih blokov, katerih glavna naloga je povečati togost kalupa.

4. Načelo nastavitve dvižnega voda pri uporabi kalupov z visoko togostjo

Pri uporabi različnih postopkov samolivnega oblikovanja peska, oblikovanja lupine ali procesov oblikovanja jedra za izdelavo delov iz nodularnega železa je togost kalupa razmeroma visoka, kar je primerno za uporabo grafitacijske ekspanzije za dopolnitev krčenja tekočine in strjevanja krčenja. lito železo. Če je pravilno nadzorovan, bo za izdelavo zvočnih odlitkov mogoče uporabiti postopek brez dviga. Če postopek brez dviga ni primeren iz različnih razlogov, lahko uporabimo dvig z ozkim vratom.

Postopek ulivanja brez dvižnega voda

V pogojih visoke togosti plesni in dobre metalurške kakovosti staljenega železa je ohranjanje nizke hitrosti hlajenja ulitkov, tako da lahko grafit popolnoma kristalizira, pomemben pogoj za ulivanje brez dvižnih vod.

Glede na raziskovalno poročilo Goto in sod., Je čas strjevanja ulitkov iz nodularnega železa več kot 20 minut in količina padavin grafita lahko doseže nasičenost.

SI Karsay meni, da: povprečni modul ulitkov ni manjši od 25 mm, je eden od pogojev za ulivanje brez dvižnih vod Natančneje, povprečna debelina stene ulitkov ne sme biti manjša od 50 mm.

Mnenja Goto in sod. in Karsay različna in iz analize hitrosti hlajenja sta pravzaprav enaka.

Pod pogojem, da je metalurška kakovost staljenega železa dobra (na primer uporaba predcepitvene obdelave ali obdelave dinamičnega cepljenja in drugi ukrepi), je mogoče nekatere tankostenske odlitke uliti tudi brez dvižnih plošč.

Pri sprejemanju postopka ulivanja brez dviga se lahko zasnova sistema zapiranja sklicuje na naslednja mnenja.

(1) O tekaču

Tekač mora biti večji in višji. Na splošno je lahko razmerje med površino preseka vtičnice, površino prereza tekača in površino prereza notranjih vrat 4: 8: 3. Razmerje med višino preseka in širino tekača lahko vzamemo kot (1.8 (2): 1.

Na ta način ima sistem za zabijanje boljši učinek, da dopolni krčenje tekočine v odlitku.

(2) O notranjih vratih

Da preprečimo, da bi tlak, ki nastane zaradi volumetričnega raztezanja ulitka v votlini, povzročil, da se staljeno železo vrača nazaj v sistem za prelivanje iz notranjih vrat, je treba uporabiti notranja vrata tanke oblike in izbrati njihovo debelino zagotovite, da med postopkom točenja notranja vrata ne bodo preprečena. Načelo je strjevanje in strjevanje kmalu po zapolnitvi votline. Na splošno je razmerje med debelino preseka in širino notranjih vrat lahko 1: 4.

Ker so notranja vrata tanka in površina prečnega prereza majhna, je treba za večje ulitke zagotoviti več notranjih vrat, da se zagotovi hitro polnjenje votline. Na ta način obstaja tudi učinek izenačevanja temperature ulitka in zmanjšanja žarišč.

2. Uporabite tanko dvižno ploščo

Če obstajajo naslednje situacije, uporaba sheme ulivanja brez dvižnega voda ne more zagotoviti kakovosti ulitkov, lahko razmislite o uporabi dvižnega ohišja z ozkim vratom:

• L Stena ulitka je tanka in grafitizacija med strjevanjem ni zadostna;
• L Na ulitku so razpršena vroča vozlišča, znotraj pa niso dovoljene napake zaradi krčenja;
• L Temperatura vlivanja je višja (nad 1350 ℃).

Glavna naloga dvižnega roba z ozkim vratom je zagotoviti delni dodatek za krčenje tekočine v odlitku, tako da dobimo ulitke brez krčenja ali poroznosti. Ozek vrat, povezan z odlitkom, je treba strditi, preden se ulitka začne strjevati, da se prepreči vstop staljenega železa v dvižni vod med grafitizacijo in raztezanjem. Debelina spoja med vratom dvižnega voda in odlitkom je najmanjša, debelina pa se postopoma povečuje na prehodnem odseku, ki vodi do dvižnega voda, da se olajša obnavljanje staljenega železa v ulitku.

Debelina dvižnega vratu je na splošno lahko 0.4 do 0.6 debeline podajalnega dela odlitka.

Če je mogoče, je najbolje, da vodilo povežete z dvižnim vodom, staljeno železo pa se napolni skozi vrat dvižnega voda brez notranjih vrat.

5. Načelo nastavitve dvižnega voda pri uporabi glinenega mokrega peska

Togost glineno zelenega peščenega kalupa je slaba in zaradi premikanja stene kalupa je enostavno razširiti prostornino votline. Na razširitev volumna votline vplivajo številni dejavniki, kot so kakovost oblikovalnega peska, kompaktnost kalupa, temperatura vlivanja in kalupa. Glava statičnega tlaka staljenega železa v votlini itd., Dejanska volumska ekspanzija je lahko med 2-8%.

Ker se volumska širitev votline zelo razlikuje, je načelo nastavitve dvižnega voda seveda drugačno, odvisno od konkretne situacije.

Tankostenski ulitki

Ulitki z debelino stene manj kot 8 mm na splošno nimajo očitnega premikanja sten, krčenje tekočine po napolnjenem staljenem železu s kalupom pa ni preveliko in lahko uporabimo postopek brezlivnega ulivanja. Zasnova zapiralnega sistema se lahko nanaša na prejšnji odsek.

Ulitki z debelino stene 8-12mm

Če je debelina stene enakomerna in ni večjih vročih točk, je za to vrsto ulitkov mogoče uporabiti tudi postopek ulivanja brez dviga, če je polivanje pri nizkih temperaturah strogo nadzorovano.

Če je vroč zgib in v njem niso dovoljene krčne luknje in krčenje, je treba nastaviti ohišje z ozkim vratom glede na velikost vročega zgloba.

Ulitki z debelino stene nad 12 mm

Pri izdelavi tovrstnih ulitkov s kalupi iz glinenega zelenega peska je gibanje sten precej veliko in težje je izdelati ulitke brez notranjih napak. Pri oblikovanju načrta postopka najprej razmislite o uporabi dvižnika z ozkim vratom in strogo nadzirajte prelivanje pri nizkih temperaturah. Če ta rešitev ne more rešiti težave, je treba načrtovati poseben dvižni vod.

Za izdelavo kosov nodularnega železa uporabite glinen moker pesek. Če želite namestiti dvižni vod, je najbolje, da:

• LA tanka notranja vrata se uporabljajo za strjevanje po polnjenju kalupa. Ko se notranja vrata strdijo, ulitki in dvižni vod tvorijo celoto, ki ni povezana s sistemom zapiranja;
• L Ko se ulitko skrči s tekočino, dvižni vod napolni staljeno železo v ulitku;
• L Ko se odlitki grafizirajo in razširijo, staljeno železo teče do dvižnega voda, da sprosti tlak v votlini. Zmanjšajte njegov učinek na steno kalupa;
• L Ko se telo litja po grafitizaciji in ekspanziji sekundarno skrči, lahko dvižni vod vliva tekočino za dolivanje železa.

Ne zdi se zapleteno, če bi to rekli, v resnici pa je treba pri načrtovanju dvižnega voda upoštevati številne vplivne dejavnike in do zdaj še ni bilo videti nobene učinkovite posebne sheme in ni enostavnega kompleta podatkov. Pri proizvodnji je treba upoštevati kakovost ulitkov in stopnjo donosa v procesu, pogosto pa je treba raziskovati in eksperimentirati.

Prosimo, hranite vir in naslov tega članka za ponatis: Razlike v lastnostih strjevanja nodularnega železa

Minhe Podjetje za tlačno litje so namenjeni izdelavi in ​​zagotavljajo kakovostne in visoko zmogljive ulitke (kovinski deli za tlačno ulivanje v glavnem vključujejo Tankostensko litje,Vroča komora Die Casting,Lito komora za tlačno litje), Okrogla storitev (tlačno litje,Cnc obdelava,Izdelava plesni, Površinska obdelava) .Pri nas se lahko obrnete na kakršno koli litje iz aluminija, ulivanje z magnezijem ali zamakom / cinkom in druge odlitke.

Vsi postopki se pod nadzorom ISO9001 in TS 16949 izvajajo na stotine naprednih strojev za tlačno litje, 5-osnih strojev in drugih naprav, od blastrov do pralnih strojev Ultra Sonic. Minghe nima samo napredne opreme, temveč tudi profesionalno opremo skupina izkušenih inženirjev, operaterjev in inšpektorjev, da uresničijo zasnovo stranke.

Pogodbeni proizvajalec ulitkov. Zmogljivosti vključujejo aluminijaste odlitke za hladno litje iz 0.15 lbs. do 6 lbs., hitra namestitev in obdelava. Storitve z dodano vrednostjo vključujejo poliranje, vibriranje, odstranjevanje brušenja, peskanje, barvanje, prevleka, premazovanje, sestavljanje in orodje. Materiali, s katerimi se dela, vključujejo zlitine, kot so 360, 380, 383 in 413.

Pomoč pri načrtovanju litja cinka / sočasne inženirske storitve. Po meri proizvajalec natančnih ulitkov iz cinka. Izdelujejo se lahko miniaturni ulitki, visokotlačni ulitki, ulitki z večdrsnimi kalupi, običajni ulitki iz kalupov, ulitki iz kalupov in neodvisni ulitki ter ulitki, zaprti z votlino. Ulitke lahko izdelate v dolžinah in širinah do tolerance +/- 24 in.  

Proizvajalec litja magnezija s certifikatom ISO 9001: 2015. Zmogljivosti vključujejo visokotlačno litje magnezija v litju do 200 ton vroče komore in 3000 ton hladilne komore, oblikovanje orodij, poliranje, oblikovanje, obdelava, barvanje v prahu in tekočini, popoln QA z možnostmi CMM , montaža, pakiranje in dostava.

Certifikat ITAF16949. Vključena je dodatna storitev kastinga naložbeno litje,vlivanje peska,Gravitacijsko ulivanje, Izlivanje izgubljene pene,Centrifugalno ulivanje,Vakuumsko litje,Trajno litje kalupov, .Zmožnosti vključujejo EDI, inženirsko pomoč, solidno modeliranje in sekundarno obdelavo.

Livarske industrije Študije primerov delov za: avtomobili, kolesa, letala, glasbeni instrumenti, plovila, optične naprave, senzorji, modeli, elektronske naprave, ohišja, ure, stroji, motorji, pohištvo, nakit, vrtalne naprave, telekomunikacije, razsvetljava, medicinske naprave, fotografske naprave, Roboti, skulpture, zvočna oprema, športna oprema, orodje, igrače in še več. 

Kaj vam lahko pomagamo naprej?

∇ Pojdite na domačo stran za Kitajska

By Proizvajalec tlačnega litja Minghe | Kategorije: Koristni članki |Material Tags: Ulivanje aluminija, Ulivanje cinka, Magnezijev liv, Ulivanje titana, Lito iz nerjavečega jekla, Ulivanje medenine,Bronasto litje,Predvajanje videa,Zgodovina podjetja,Lito litje iz aluminija | Komentarji izključeni